О проекте

Электронная библиотека диссертаций — нашли диссертацию, посмотрели оглавление или любые страницы за 3 рубля за страницу, пополнили баланс и скачали диссертацию.

Я впервые на сайте

Отзывы о нас

Основы теории диспергирования бумажной массы при сортировании и напуске на бумагоделательную машину. : диссертация ... доктора технических наук : 05.21.03

Год: 2013

Номер работы: 8724

Автор:

Стоимость работы: 249 e

Без учета скидки. Вы получаете файл формата pdf

Оглавление и несколько страниц
Бесплатно

Вы получаете первые страницы диссертации в формате txt

Читать онлайн
постранично
Платно

Просмотр 1 страницы = 3 руб



Оглавление диссертации:

На основе анализа исследований по реологии бумажных масс, а также собственных исследований в [1-3] установлено, что реологические зависимости напряжений от градиента скорости (рисунок

1.1) характеризуются начальным напряжением сдвига тн, при котором масса приобретает текучесть и значением градиента скорости у0 с соответствующим ему напряжением т0, при котором масса получает основные черты ньютоновской жидкости с практически постоянной вязкостью. На рисунке

1.2-

1.5 приведены

Течению бумажной массы по трубам посвящено большое количество экспериментальных и теоретических работ. Экспериментальные методы базировались на разных способах определения гидродинамических характеристик течения массы в трубах: шаровыми зондами с противодавлением [1], методом ядерно-магнитного резонанса [17, 18], электрохимическим методом [19], ультразвуковым методом [20, 21]. Имея расхождения в количественных оценках, качественные оценки течения в трубах в этих работах приводят к одинаковой

Высокий уровень дисперсности массы при напуске на сетку машины является одним из необходимых рисунки

1.12 и

1.13 согласно [36, 37]. условий качественного формования и, соответственно, высокого качества бумажного полотна, что иллюстрируют я• ч? оЧ i • / *' * / а К К „_, „.,_.__ БН г 1 1 .1 1 - . Индек формован а ч • Northern Softwood A * Southern Pine 2.S »н#ч. - о S . • / / ' Ш Г ||' 1 " L я и hH St PQ

2.6 • x. * ' M L. я) Рч СП Л Оч

1

_ Процесс диспергирования флоккул в^ ламинарном режиме течения _ обуславливается градиентом скорости и рассмотрен в ряде работ. Согласно [1] условием полностью диспергированного течения в трубах является выражение: 22 К = ^>УкР> (

1.12) где уКр - значение градиента скорости, взятое из реологической характеристики, при котором вязкость массы становится постоянной. Выражение (

1.12) определяет ориентировочную картину дисперсности потока, но не учитывает процесс диспергирова

Большое количество исследований посвящено влиянию параметров турбулентности на процессы диспергации массы при напуске и формировании. Сложность аналитического описания процессов диспергирования возрастает в связи с изменением некоторых параметров турбулентного течения массы по сравнению с ньютоновскими жидкостями [66-69]. Согласно [68] для бумажной массы фактор трения ф т трубы ( ф т = - ) выражается формулой: ф т = fi l n ( — a s . — ) + ( 1 4 - £*)Г2. • e x p{-(d^)/ 1 0 0 0 * 2 }' где

Напорный ящик должен [102] обеспечить равномерность профиля скорости по ширине в напускаемой на сетку струе массы; стабильность напуска и высокую степень дисперсности. На рисунке

1.21 представлен напорный ящик с перфовалами, предназначенный для низкоскоростных машин, в среднем до 500 м/мин; а на рисунках

1.22 -

1.23 напорный ящик с его элементами, предназначенный для скоростных машин. Рис.

1.21. Напорный ящик на низкоскоростных машин: 1 - коллектор; 2 - перфовал; 3

Сортировка должна обеспечивать высокую производительность и эффективность сортирования при заданной концентрации массы. Обзор конструкций и технологических схем линий сортировки приведен в [148-150], откуда следует, что конструктивное оформление сортировок направлено на сортирование при высокой 2,5 - 4,5 % и низкой до 1,5 % (машинные сортировки) входной концентрации массы. Наиболее трудной задачей при сортировании является удаление из массы клейких, легко деформируемых частиц, получивших назв

Исходя из гипотезы Э.Л. Акима, что для каждой концентрации массы фиксированной композиции существует область течения, где она движется аналогично ньютоновской жидкости, меняя свою вязкость \i от наибольшей ньютоновской вязкости pin до наименьшей д 0 , выделим в общей реологической зависимости т(у) зону ул < у < у 0 , где масса подобно многим полимерам подчиняется зависимости: д =д0(^)%иул<у<0, Дл = /^о(^) < Р - (

2.1) (2-2) Исходя из (

2.1) и (

2.2) зависи

Рассмотрим изображенную на рисунке

2.2 модель разрушения флоккулы эллиптической формы толщиной Ь, диаметром d в потоке с локальным градиентом скорости в центре флоккулы У = (—) • ^s»A^ с градиентом скорости постоянным: Yf = v2-Vi iggESga Рис.

2.2. Схема распада флоккулы, движущейся в потоке Локальный градиент скорости на размере флоккулы можно принять (

2.17) Скорость флоккулы Vf определится средней величиной: Vi+V2 Vf = (

2.18) Средняя относительная скорость

Установка, на которой были получены экспериментальные данные и способ их получения описаны в гл. 3. На рисунке

2.5 представлены экспериментальные значения напряжений т от градиента скорости у для сульфитной небеленой целлюлозы (СФИ), 12° uiR при концентрации массы 2-г 5 %. Соединим штриховыми линиями характерные точки для каждой концентрации т л , т 0 и т р , в которых происходит смена режимов течения. Z.VU Г т— i I '"•' I n ! / >/ / /' ** * С 160 яЗ _г 0 рз и, т л

После определения реологических параметров построим зависимости т(у) по формулам (

2.8), (

2.3) и (

2.11) и зависимости у.(у) по формулам (

2.10) и (

2.1): т = М [К„ • У + (1 - К н ) (2 - £ ) • у] при 0 < у < Ул, л л т = До ' Ус? ' У 1 _ , р приу л < г < Уо , т = д 0 • у при у0 < у < ур Уравнения характерных точек: Уо Т (

2.53) ° F0 ; Т л ул2 F0-B/ _ Р^ 2 . 2 ' Р ~ Rep ' YP ' Т (

2.54) 1 t* = 7 = А Л [Кн • ^ + (1 -

К

Представим реологическую зависимость (

2.8), имеющую место при малых градиентах скорости 0 < у < ул и определяющую структурный режим течения в следующем виде: JL = 1 7л Y _ л -±_ ^1-KHJ \ л 1 _ ^ т . \г ; К Н _ н = ^ < - < ТЛ ТЛ т н ^ * 1. v (

2.57) ТЛ' Аппроксимируем распределение напряжений по зазору между подвижной и неподвижной стенками линейной функцией: z-i+^-diгде rw безразмерной координате -. Функция (

2.58) удовлетворяет следующим усл