Низкая цена
Всего 249a за скачивание одной диссертации
Скидки
75 диссертаций за 4900a по акции. Подробнее
О проекте

Электронная библиотека диссертаций — нашли диссертацию, посмотрели оглавление или любые страницы за 3 рубля за страницу, пополнили баланс и скачали диссертацию.

Я впервые на сайте

Отзывы о нас

Исследование и разработка требований к защитным и коммутационным аппаратам блоков электрических станций : диссертация ... кандидата технических наук : 05.14.12

Год: 2001

Номер работы: 434365

Автор:

Стоимость работы: 249 e

Без учета скидки. Вы получаете файл формата pdf

Оглавление и несколько страниц
Бесплатно

Вы получаете первые страницы диссертации в формате txt

Читать онлайн
постранично
Платно

Просмотр 1 страницы = 3 руб



Оглавление диссертации:

1.1 Схемы типовых блоков и их характерные параметры ГРЭС, ГЭС и АЭС - электростанции с преимущественным распределением электроэнергии на повышенном напряжении. Эти станции, как правило, выполняются в блочном исполнении. Схемы энергоблоков приведены на рис.

1.1. г а) 0 81 . В2 ВЛ или КЛ ОРУ ВЗ ВЛ или КЛ ОРУ ВЗ . ОРУ ВЛ или КЛ ВЗ ВЛ или КЛ ОРУ ВЗ ВЛ или КЛ ОРУ Рис.

1.1 Принципиальные схемы энергоблоков электростанций Многие ГЭС работают в пиковой части графика энер

1.2 Классификация внутренних перенапряжений Классификация внутренних перенапряжений, характерных для схем блоков электрических станций отражена на рис.

1.2. Внутренние перенапряжения Коммутационные Перенапряжения, сопровождающие процессы при ОДЗ При коммутации трансформатора блока Перенапряжения, возникающие при синхронизации блока Феррорезонансные явления Рис.

1.2 Основные перенапряжения в генераторных блоках Наибольшей длительностью характеризуются перенапряжения при ОДЗ,

В табл.

1.1 даны испытательные одноминутные напряжения электрооборудования блока по отношению к эффективному значению номинального напряжения (ГОСТ

1516.1-76 [3]). Таблица

1.1 Одноминутные испытательные напряжения оборудования сети генераторно3 0 напряжения Уровень изоляции, С/до/С/фот ^

4.94 ^

4.06 I Трансформатор СН с облегченной изоляцией ^

5.27 I Трансформатор напряжения с облегченной изоляцией 1 Статорная изоляция генератора =

2.8 1 Тип оборудов

1.3.2 Математическая модель процессов, сопровождающих ОДЗ в сети генераторного напряжения Дуговые замыкания на землю приводят к опасным для изоляции оборудования генераторных цепей перенапряжениям в случае повторных зажиганий дуги. При этом, как правило, возникают многоместные повреждения из-за перекрытий изоляции здоровых фаз, влекущие за собой переход однофазного замыкания в двухфазное К.З. и как следствие снижение надежности эксплуатации блока. Возможность повторного зажигания дуги и его о

Приближенная оценка неограниченных перенапряжений. Примем, что внезапное замыкание на землю на фазе А происходит в установившемся режиме, при этом на здоровых фазах (В и

С) возникают перенапряжения, которые определяются по выражениям: rr (Р UQB=Em - COS -с ( 2л:^ (

1.2) Ik (1-3) ^^вьшс(0) = ^ т -cos In -Em -cosp. (

1.4) По теории Петерсена дуга гаснет при первом прохождении тока через нуль в процессе высокочастотных колебаний. При достижении напряжением на фаз

Ограничение тока через дуговой промежуток облегчает условия деионизации дуги и повышает вероятность ее быстрого гашения. Одним из наиболее распространенных средств уменьшения тока замыкания на землю является включение в нейтраль дугогасящего реактора. В сети с дугогасящим реактором при напряжение

0.005

0.01

0.015

0.02

0.025

0.03

0.035

0.04

0.045

0.05 1,0 Рис.

1.8 Перенапряжения при дуговом замыкании на землю на фазе А, при уст

В зарубежной практике широко используется эксплуатация блока с нейтралью, заземленной через высокоомный резистор, существенно снижающий кратности перенапряжений, возникающих при дуговых замыканиях на землю. Примерная осциллограмма процесса при установке резистора (А*у}=1/Зй)Сф/?лг=1) при дуговом замыкании на землю на фазе А приведена на рис.

1.9. 4 - Напряжение на нейтрали -3' ^ ^ о

0.005 ,

0.01

0.015 Рис.

1.9 Перенапряжения при дуговом замыкании на землю

В последнее время в эксплуатации применяется установка в нейтрали высокоомного резистора и ДГР, соединенных параллельно. С помощью ДГР компенсируется емкостный ток, а резистор "демпфирует" колебательный процесс. Примерная осцил- 23 лограмма процесса приведена на рис.

1.10. Результаты расчетов для некоторых типов генераторных блоков приведены в табл.

1.13. Таблица

1.13 8б„, МВА 100 700 100 100 • 5 С<ь,мкФ

1.5

1.5

1.0

0.1 и4,кВ

15.7

1.3 Исследования показали, что защита изоляции электрооборудования блока от перенапряжений, возникающих при ОДЗ, требуется лишь при изолированной нейтрали генератора. При этом ВАХ ОПН и поглощаемая в нем энергия зависят, в основном, от емкости сети генераторного напряжения на землю (в подразделе

1.3.3 приведены полиномы, связывающие токи и энергии в ОПН с емкостью сети на землю). Требования к токовым и энергетическим характеристикам ОПН в блоках с изолированной нейтралью, исходя

1.4 Перенапряжения, возникающие при коммутациях в цепях блоков

полюсов выключателя Генераторные выключатели оснащаются пофазными приводами. Поэтому при синхронизации блока, осуществляемого генераторными выключателями, возможно последовательное включение фаз, обусловленное разбросами в действии отдельных полюсов выключателей. На практике большинство мощных блочных электрических станций оснащено выключателями, входящими в состав комплектного устройства КАГ (выключатель нагрузки, разъединитель, трансформатор тока, трансформатор напряжения типа ЗНОЛ). Для вы

В схеме рис.

1.11 при включении возникает переходный процесс, определяемый высокочастотными колебаниями. При этом частоты определяются из выражения: 3(С,+С2)рЧ 1 3(-1 + ^ ) + С 2 А ' + С 1 ; 5 | 1 Частоты, определяемые этими выражениями, составляют десятки килогерц. Очевидно, что при таких частотах на быстро переходный процесс способ заземления нейтрали влиять не будет. Рисунки

1.12 и

1.13 иллюстрируют это утверждение. 6 а О ;/ \ 0

0.2 1 Нейтраль изолированна -1

1.4.3 Требования к ВАХ и энергетическим характеристикам ОПН Исследования, проведенные применительно к блоку

15.75кВ, показали, что аппарат, устанавливаемый на генераторном напряжении для обеспечения надежной эксплуатации статорной изоляции генератора в режиме грубой синхронизации, должен обладать следующими характеристиками по току и напряжению: ^/огр/^/фт=

2.8 при/огр=300А. 30 Энергия, поглощаемая варисторами ОПН в процессе синхронизации блока в самом тяжелом случае составляет

Опасные грозовые перенапряжения в сети генераторного напряжения блоков могут возникнуть лишь при связи трансформаторов блока с ОРУ ВН с помош;ью воздушной перемычки. Причем в качестве расчетных следует принимать прямые удары молнии в воздушную перемычку. При связи трансформаторов блока с ОРУ ВН с помощью кабельной перемычки грозовые перенапряжения, возникающие при ударе молнии в ВЛ, отходящих от ОРУ ВН, не приводят к заметным перенапряжениям в сети генераторного напряжения. Амплитуда и крутиз

грозовых волн, используемых в мировой практике При решении задач грозозащиты промышленных и энергетических объектов используются различные модели волны тока молнии. Обычно используется простейшая модель вида: %(0 = (V lri)Vw{-tlT^)-exp{rtlx2)\. (

2.2) Параметры этой модели при заданных длине фронта (Гф), длительности волны (гв) и амплитуды (7м) можно с некоторым приближением определить следующим образом:

- 1п(

0.5) 5 При моделировании волны тока молнии в виде (

2.2) п

2.6 Анализ эффективности дополнительной емкости. Воздействующие грозовые волны, как это следует из приведенных выше таблиц, характеризовались весьма малыми фронтами. При таких волнах их переход на сторону низшего напряжения трансформатора осуществляется практически через емкост- 44 ные связи между обмотками трансформатора [15]: первый пик на рис.

2.14. В случае воздействия срезанных волн второго максимума не наблюдается. Высокие значения первого пика колебаний обусловлены тем, что при