Низкая цена
Всего 249a за скачивание одной диссертации
Скидки
75 диссертаций за 4900a по акции. Подробнее
О проекте

Электронная библиотека диссертаций — нашли диссертацию, посмотрели оглавление или любые страницы за 3 рубля за страницу, пополнили баланс и скачали диссертацию.

Я впервые на сайте

Отзывы о нас

Исследование и разработка мер повышения надежности эксплуатации изоляции сетей средних и высоких классов напряжения, содержащих двухцепные воздушные линии : диссертация ... кандидата технических наук : 05.14.12

Год: 2005

Номер работы: 129506

Автор:

Стоимость работы: 249 e

Без учета скидки. Вы получаете файл формата pdf

Оглавление и несколько страниц
Бесплатно

Вы получаете первые страницы диссертации в формате txt

Читать онлайн
постранично
Платно

Просмотр 1 страницы = 3 руб



Оглавление диссертации:

1.1. Схема сети 35 кВ и режимы эксплуатации нейтралей 35 кВ питающих трансформаторов Схема питания сети 35 кВ, содержащей только двухцепные В Л, приведена нарисЛ.1. 2М0ИВА 2*40 ИВА В 35 Первые цепи ВЛ Вторые цепи ВЛ Рис.

1.1. Схема питания сети 35 кВ Эксплуатация сети может осуществляться как при совместной эксплуатации, так и при раздельной эксплуатации цепей ВЛ (в схеме замещения для нулевой последовательности фаз). Совместная эксплуатация цепей ВЛ: разъединитель Р и межсекцион

В схеме рис.

1.4 t/^^i^H U.N2X~ напряжения на нейтралях трансформаторов при отсутствии ДГР, т.е. напряжения несимметрии. Эти напряжения, зависят от несимметрии фазных напряжений и от несимметрии фазных и межцепных 18 емкостей. Напряжения U_j^in U_t^2~ напряжения смещения, зависят также и от настройки ДГР. Напряжения смещения на нейтралях определяются следующим образом: ILNA_ Ph^^ ^JA ^ + rijB+rijc а=1Д1), (

1.8) где Aj=l + kjsTjjB cose^jAj + ^jc^jc ^^^^CJAJ ; Bj = kjBTjj

1.5. Однофазное замыкание на землю Расчетная схема для определения тока замыкания на землю при совместной эксплуатации цепей (МШВ включен) приведена на рис.

1.5,а. Аналогичная расчетная схема будет и в том случае, если при раздельной работе цепей (МШВ отключен) нейтрали трансформаторов, питающих системы шин, будут объединены. В схеме на рис.

1.5,а ZN—индуктивное сопротивление всех ДГР, установленных в нейтралях трансформаторов. В схеме рис.

1.5,а и в применены следующие обо

1.6. Выводы по первому разделу 1. При оснащение нейтралей трансформаторов ДГР совместное выполнение требований к величине коэффициента компенсации, выдвигаемых при раздельном питании цепей двухцепных ВЛ режимом замыкания на землю (^/:у<1 + ) и нормальным эксплуатационным режимом при отсутствии симметрирования емкостей по фазам (Uj^j < U 1^^^„) приводят к такому выбору kj;, при котором установка ДГР оказывается либо весьма малоэффективной, либо даже ведет к увеличению тока замыкания на

2.1. Постановка задачи исследований и математическая модель переходных процессов, сопровождающих ОДЗ Следует сразу же отметить, что настоящий раздел работы посвящен, в основном, методическим вопросам, связанным с достоверностью компьютерных исследований дуговых замыканий на землю в сетях, содержащих двухцепные ВЛ. Поэтому в расчетной схеме для исследования процессов, сопровождающих ОДЗ, не учтены трансформаторы напряжения (ТН), устанавливаемые на шинах питающих подстанций и существенно влияющ

2.2. Результаты исследований процессов при ОДЗ изолированной и резистивно заземленной нейтралями первом прохождении тока через ноль. Такое в сетях с Исследования проводились при условии, что гашение дуги происходит при допущение отвечает наибольшим кратностям перенапряжений, возникающим в процессе ОДЗ. Расчеты проводились при ОДЗ в начале и в конце исследуемой линии. Анализировалось также влияние межцепных и межфазных емкостей. Характерные процессы, происходящие при ОДЗ в схемах с изолирован

В сетях с изолированной нейтралью отмечается высокая аварийность трансформаторов напряжения контроля изоляции (ТНКИ) типов НТМИ, ЗНОМ, ЗНОЛ. Указанные трансформаторы имеют номинальные токи намагничивания от единиц до десятков миллиампер. Средняя повреждаемость ТНКИ по опубликованным данным составляет 6... 10% в год от установленных единиц. По данным эксплуатации, в некоторых случаях повреждаемость связана с появлением высоких кратностей перенапряжений до АЩ„, при которых наблюдаются многомест

3.2. Моделирование ТНКИ типа ЗНОМ (ЗНОЛ) Отечественной промышленностью выпускаются однофазные трансформаторы напряжения типа ЗНОМ, с заземленными выводами Ш первичных обмоток. Выполняются они в металлическом баке, имеют естественное масляное охлаждение. Такие измерительные трансформаторы напряжения пригодны как для подключения цепей измерительных приборов. так и для контроля изоляции. Дополнительно на стержнях каждой фазы предусматривается другая вторичная обмотка, которая соединяется в ра

3.3. Математическая модель для исследования сопровождающих погасание дуги в процессе ОДЗ Как уже указывалось выше оснащение шин процессов, ОРУ питающего трансформаторами напряжения электромагнитного типа приводит к иному характеру протекания процессов при ОДЗ в сети с изолированной нейтралью. Как правило, не возникает опасных повторных зажиганий дуги, так как не возникает эскалации перенапряжений вследствие связи сети с землей не только в месте замыкания на землю, но и с помощью нелинейно

Как уже указывалось выше, при исследовании феррорезонансных явлений учитывались лишь первые зажигание и погасание дуги. В результате компьютерных исследований было показано, что в сетях 35 кВ, оснащенных Т1ЖИ типа ЗНОМ-35, опасным феррорезонансным процессам, отвечают суммарные емкости сети, содержащей одноцепные линии, не превышающие 5Сф=0,3 мкФ. В сетях же содержащих двзосцепные ВЛ, резонанс наступает при ЗСф< 0,2 мкФ. При принятых конструкциях опор этим емкостям отвечают протяженности по

3.5. Феррорезонансные процессы при включении в цепь нулевой последовательности резисторов На рис.

3.7,

3.8, приведены компьютерные осциллограммы токов в обмотке ВН Т1ЖИ и напряжений на шинах и на нейтрали силового трансформатора при оснаш,ении ТН резистором ^^„=25 Ом (рис.

3.7) и при установке резистора RM=\0 КОМ В нейтрали силового трансформатора (рис.

3.8). Суммарная протяженность линий, подключенных к питающей подстанции £^=23 км (5Сф=0,24 мкФ). V

0.5 D :

3.6. Феррорезонансные процессы при оснащении антирезонансными трансформаторами напряжения типа НАМИ сети В настоящее время, как показывают исследования, результаты которых приведены, в частности, в [28-31], весьма радикальной мерой борьбы с опасными феррорезонансными явлениями является применение вместо ТН типа ЗНОМ антирезонансных трансформаторов типа НАМИ также электромагнитного типа.. Конструкции этих ТН исключают возможность появления опасных феррорезонансных колебаний как в сетях с неэ

В связи со строительством двухцепных воздушных линий электропередачи высокого напряжения все более актуальным становятся вопросы повышения надежности эксплуатации влияния таких на линий, и а также ограничения их экологического техно биосферу. Напряженности электрического и электромагнитного полей под ВЛ по их трассам зависят от их конструкций, расположения фаз в пространстве, количества фаз, тросов и составляющих проводов в фазах, конфигураций фаз [32]. В зависимости от степени населенности

Необходимые расчетные выражения при анализе напряженности электростатического поля по трассе ВЛ можно получить путем совмещения комплексной плоскости с поперечным сечением линии (рис.

4.1). у.м ^ •©• ^ f X. L. т м х,м Рис.

4.1. Расположение проводников ЛЭП в комплексной плоскости Z Закладывая в основу расчета напряженности принцип суперпозиций, и, воспользовавшись создаваемого выражением напряженности в некоторой электрического точке поля, заряженной нитью в плоскости,

) Здесь aij - потенциальные коэффициенты; |ту| и /,- — соответственно амплитудное значение и фаза линейной плотности заряда на проводнике, проводнике. Анализ выражений (

4.1) и (

4.4) показывает, что в каждой точке пространства, окружающего проводники ЛЭП, результирующий вектор напряженности электрического поля E(t), за период времени, равный периоду изменения напряжения на фазах ЛЭП, изменяется во времени как по величине, так и по направлению, описывая своим концом эллипс, т.е.

Ниже приведена аналитическая методика расчета, основанная на следующих допущениях: 66 • распределение плотности тока в проводе принималось равномерным, т.е. не учитывался эффект близости проводов и составляющих в расщепленных фазах; • не з^итывалось влияние постороннего тела (человека) на напряженность магнитного поля в воздушной среде. Справедливость допущения о равномерности распределения плотности тока в проводах ВЛ при расчете магнитного поля под ВЛ покажем на основе рассмотрения элект

Одной из основных мер, повышающих надежность эксплуатации линий электропередачи, является применение однофазного автоматического повторного включения (ОАПВ) ВЛ. Успешность ОАПВ в большой мере зависит от условий горения и погасания дуги подпитки во время «бестоковой» паузы ОАПВ, т.е. при двухстороннем отключении одной из фаз, на которой произошло короткое замыкание. Успешность погасания дуги зависит, в основном, от двух факторов: от величины тока подпитки дуги при её горении и от напряжения,

^"J В случае транспонированной ВЛ при идеальном цикле транспозиции проводов вторая неповрежденная цепь практически не будет влиять ни на электромагнитную, ни на электростатическую составляющую тока дуги подпитки. Действительно, электромагнитная составляющая тока дуги подпитки зависит от токов, протекающих по фазам неповрежденной цепи и от коэффициентов взаимной индукции между фазами неповрежденной цепи и отключенной фазой. При идеальной транспозиции проводов ВЛ коэффициенты взаимной инду

4.4 Проведенный анализ стационарных режимов бестоковой паузы ОАПВ в двухцепных В Л 110-330 кВ показал, что никаких особых требований по сравнению с одноцепными ВЛ соответствующих классов напряжения при осуществлении ОАПВ не выдвигается. В случае однократного цикла транспозиции (при одинаковых шагах транспозиции) токи подпитки дуги и стационарные напряжения на отключенной фазе после погасания дуги практически не отличаются от соответствующих значений в одноцепной ВЛ. В случае, если по к

Для установки защитных аппаратов на двухцепных ВЛ необходимо провести координацию уровня остающегося напряжения ОПН с перенапряжениями, возникающими на изоляции ВЛ. В свою очередь перенапряжения могут быть вызваны как ударами молнии в опору или в трос вблизи опоры, так и ударами молнии в фазные провода. Каждое из этих воздействий имеет свои особенности, которые особенно необходимо учитывать при высоких сопротивлениях заземления опор. Помимо этого возможны два способа присоединения подвесного

Линейная изоляция на опоре представляет собой комбинированную изоляцию стекло (фарфор, полимер) - воздух, а также промежутки траверса. На рис.

5.1 приведены зависимости пятидесятипроцентного разрядного напряжения комбинированных промежутков от их длины при воздействии импульсов, характерных для грозовых и коммутационных воздействий, любезно предоставленные СибНИИЭ. провод — стойка опоры. При изоляционные грозовых воздействии перенапряжений определяющим является, как правило, промежуток

Как известно, при грозовых поражениях ВЛ обычно рассматривают следующие воздействия: удар молнии в опору или в трос вблизи опоры и обратное перекрытие с тела опоры на провод; непосредственное поражение фазного провода при прорыве молнии сквозь тросовую защиту; прямой удар в провод при отсутствии тросов; Как было получено в [37] волны с длительностью фронта более 0,5 мкс при длинах пробега 100 — 250 м практически не искажаются. Это допущение и было принято далее при анализе токовых и энергети

Оценку перенапряжений на искровом промежутке РШ1 произведем по методике, изложенной в [38]. Схему замещения опоры при попадании молнии в опору или в трос вблизи от опоры без учета отражений от соседних опор (рис.

5.2,а) можно представить в виде последовательно соединенных индуктивности опоры (Ьоп) и импульсного сопротивления заземления (^?з.и) (рис.

5.2,6). На рис.

5.2 приняты следующие обозначения: ZTP - волновое сопротивление петли трос - земля, UQ - амплитуда напряжения н

Основные положения ориентировки канала лидера молнии Согласно данным [39] процент положительных молний в зависимости от географической широты колеблется от О до 20% и в средних широтах не превышает 10%. Поэтому, в математической модели заложены принципы развития каналов молний при отрицательной полярности, которые формируются из отрицательно заряженных ячеек грозового облака и составляют основной процент всех наблюдаемых разрядов молнии. Грозовое облако характеризуется скоплением большого кол

5.4. Параметры ОПН при искровом и безыскровом присоединении аппарата

Авторами [3] было показано, что способ присоединения аппаратов к проводам ВЛ, будь то присоединение через защитных искровой промежуток или же глухое присоединение, несущественно сказывается на их токовых нагрузках. При выдвижении же требований к защитным свойствам аппаратов наличие искрового промежутка накладывает дополнительные требования к координации пробивных напряжений открытых искровых промежутков с разрядными напряжениями защищаемой линейной изоляции. Поэтому, далее рассматривались ап

5.4.2. Параметры ОПН с искровым промежутком Выбор параметров ОПН сводится к выбору его ВАХ, исходя из требуемого уровня ограничения грозовых перенапряжений и координации разрядного напряжения ИП2 с разрядным напряжением РШ1 и остающимся напряжением на ОПН, а также условий эксплуатации ограничителей по их энергоемкости с целью обеспечения приемлемых сроков службы. В первом приближении для оценки требуемых характеристик ОПН можно не учитывать сопротивления заземления опор и отражений от соседни

Анализ целесообразности установки подвесных ОПН на всех фазах защищаемого участка двухцепных ВЛ следует производить с учетом их грозопоражаемости, грозовой интенсивности, уровня сопротивления заземления опор, ущербов от перекрытий изоляции, требуемого уровня надежности и т.д. Так например, общее число ударов молнии в средней полосе России для В Л 110 кВ на 100 км и 30 грозовых часов составляет примерно 22 удара в год, из них 13 ударов в непосредственной близости к опоре [47]. Повышенные значе

Расчетная схема и математическая Авторами требований [3] было к энергетическим модель исследуемых определяющими процессов при выработке аппаратов показано, что характеристикам линейных напряжением 500 кВ и ниже будут грозовые перенапряжения. В [3] упоминается также, что при распределении аппаратов вдоль ВЛ на энергетические характеристики ОПН не будет оказывать влияние наличие или отсутствие искровых промежутков. Поэтому, в работе оценивались требования к характеристикам ОПН, определяемы