Низкая цена
Всего 249a за скачивание одной диссертации
Скидки
75 диссертаций за 4900a по акции. Подробнее
О проекте

Электронная библиотека диссертаций — нашли диссертацию, посмотрели оглавление или любые страницы за 3 рубля за страницу, пополнили баланс и скачали диссертацию.

Я впервые на сайте

Отзывы о нас

Методика расчета напряженно-деформированного состояния соляного массива при совместной отработке калийных горизонтов на затухающей стадии выемки запасов шахтного поля : диссертация ... кандидата технических наук : 25.00.20

Год: 2010

Номер работы: 311513

Автор:

Стоимость работы: 249 e

Без учета скидки. Вы получаете файл формата pdf

Оглавление и несколько страниц
Бесплатно

Вы получаете первые страницы диссертации в формате txt

Читать онлайн
постранично
Платно

Просмотр 1 страницы = 3 руб



Оглавление диссертации:

Разработка соляных месторождений имеет существенные отличия от разработки месторождений других полезных ископаемых, например каменных углей. Это связано, прежде всего, с тем, что в соляные рудники недопустимо проникновение пресных вод с поверхности, ненасыщенных растворов солей, из которых состоят породообразующие минералы, а также насыщенных растворов по другим компонентам. Таким образом, имеет место значительное влияние гидрогеологических условий на технологию отработки соляных месторождени

Старобинское месторождение калийных солей располагается в северозападной части Припятской впадины. Полная мощность соленосной толщи составляет 1300 - 1500 м. Она сложена чередующимися пачками соляных пород (каменной соли, иногда содержащей пласты сильвинита и карналлитовых пород) и пород хемогенно-терригенного состава (глин, мергелей, в меньшей степени — известняков, доломитов, еще реже алевролитов и песчаников). Мощность пачек соляных и карбонатноглинистых пород различается от нескольких мет

Четвертый калийный горизонт 1 - каменная соль, 2 - сильвиниты, 3 - галопелиты со слоями каменной соли и галопелитов. В полном разрезе Четвертого калийного горизонта выделяется до 18 ритмов. Разрез горизонта со всеми ритмами наблюдается лишь на тех участках месторождения, где он имеет наибольшую мощность, то есть на севере, северо-востоке и востоке. В южном направлении с уменьшением мощности всего горизонта в целом сокращаются количество и мощности отдельных ритмов. По мере уменьшения мощност

короткими забоями Данная система была основной в 60 - 70-х годах, в настоящее время область ее применения ограничена запасами на границе шахтного поля и на участках, примыкающих к целикам различного назначения. При камерной системе разработки (рис.

1.5) могут применяться как жесткие, так и деформирующиеся (податливые) целики. Выбор этой системы разработки обуславливается наличием водоносных горизонтов в покрывающих породах, необходимостью оставления над горными выработками водонепроница

длинными столбами В настоящее время системы разработки длинными столбами являются основными системами разработки на ПО "Беларуськалий". Они применяются в сочетании с селективной или валовой выемкой полезного ископаемого [10, 54, 75]. Селективная выемка пластов предусматривает раздельное в забое одной лавы извлечение полезного компонента (сильвинита) и породы (галита). При этом пустая порода оставляется в выработанном пространстве лавы. Валовая выемка, в свою очередь, предусматривает

1.23. Технология отработки калийных пластов при комбинированной системе разработки Комбинированная система разработки применяется при выемке Третьего калийного горизонта и заключается в последовательной выемке калийных слоев различными системами [36, 71]. При этом, в первую очередь, разрабатывают четвертый сильвинитовый слой с применением системы разработки длинными столбами, а затем с некоторым отставанием во времени и в пространстве - второй и третий сильвинитовые слои совместно с прослойко

При моделировании параметров НДС массива горных пород можно выделить четыре стадии:

1) создание горногеомеханической модели и задание граничных условий;

2) выбор метода численного моделирования и его необходимая модификация к реалиям исследуемой задачи;

3) реализация модифицированного численного метода в виде программы для ЭВМ (эта стадия может отсутствовать при использовании исследователем уже готовых программных продуктов (таких как ANSYS, ABAQUS, FLAC и др-);

4) исп

Метод конечных элементов является в настоящее время наиболее распространенным методом численного моделирования. Его основное преимущество - универсальность. Он может быть применен к широкому классу задач — это задачи теории упругости (как частный случай задачи горной геомеханики), задачи расчета электрических цепей, задачи вязкого течения жидкостей, теплопроводности и. т.д. Таким образом, МКЭ применим ко многим задачам, в качестве математических моделей которых являются системы обыкновенных д

1.1. Общая схема алгоритма МКЭ Последовательность процедур алгоритма МКЭ может быть представлена в следующем виде [24, 34,35, 76]: 1. Дискретизация рассматриваемой области, т.е. замена континуальной среды совокупностью конечных элементов заданной формы, соединенных между собой в узлах конечным числом связей. Этот этап, несмотря на видимую простоту, имеет большое значение, хотя он и не обусловлен строгими теоретическими рекомендациями и во многом определяется интуитивно. Обычно при пос

1.2. Свойства конечных элементов 1. Собственная размерность. Конечные элементы могут описываться одной, двумя или тремя пространственными координатами в зависимости от размерности задачи, для решения которой они предназначены. Соответствующее число внутренних или локальных координат называется собственной размерностью элемента. В динамическом анализе время рассматривается как дополнительная размерность. Отметим, что в расчетах используются также специальные элементы с нулевой размернос

1.4.

Сущность уравнений МГЭ состоит сплошной в преобразовании среды в дифференциальных систему механики эквивалентную интегральных уравнений в качестве первого шага решения задачи. Такая операция приводит к системе уравнений, включающей только значения переменных на границах области. Отсюда следует, что любая схема дискретизации, которая понадобится впоследствии, будет приводить лишь к разбиению поверхности, ограничивающей область. Поэтому, в любой однородной области требуется дискретизировать то

2.2. Непрямой вариант МГЭ — метод фиктивных нагрузок Данный непрямой вариант МГЭ основывается на решении задачи Кельвина о действии сосредоточенной силы в точке бесконечной упругой среды [42]. Численная реализация метода фиктивных нагрузок рассмотрена для задачи о полости (рис.

1.13) [42]. (а) а) физическая задача,

б) численныя модель (Ъ) Рис.

1.13. Иллюстрация метода граничных элементов для задачи о полости: Полость предполагается очень длинной, настолько, чтобы в нап

Метод граничных интегральных уравнений является прямым вариантом МГЭ. Он основывается на известной из теории упругости теореме взаимности. Система уравнений данного метода имеет вид: J N ' t ^N ' t ( L ? ) >1 У1 = 7=1 y=i где ££, Bvm, B'^, B,Jm - граничные коэффициенты влияния для напряжений, Ач„9 A'Jm, А'^, А%„ - граничные коэффициенты влияния для смещений, uJsn и]„ касательное и нормальное смещения нау-м элементе; aJs и а{ - касательное и нормальное напряжения нау-м элемен

2.1. Физико-механические свойства массива Старобинского месторожден ия Массив горных пород вмещающий Второй калийный горизонт, III пласт каменной соли и Третий калийный горизонт представлен широким спектром литологических разностей пород и различными их вариациями (каменной солью, глинами, мергелями, известняками, доломитами, песчаниками, алевролитами). При анализе имеющегося геологического материала для перспективных площадей отработки к рассмотрению была принята толща пород от почвы Третьег

Обобщение условий отработки запасов соляных горизонтов позволило реализовать оценку условий механического состояния массива на контуре подлежащих горизонтов. последующей отработке участков акцент калийных и соляных в этом исследовании Очевидно, что основной целесообразно сделать на рассмотрении указанных условий на Третьем калийном горизонте. Анализ планов горных работ определил временной фактор (параметр "t'\ лет) отработки запасов на контуре данного горизонта с учетом применявшихся зд

2.3. Рекомендуемые геомеханические модели горного массива Исследованию подлежит определение параметров напряженнодеформированного состояния массива в окрестностях подготовительных выработок лавы № 7 и лавы № 76 в зоне их собственного опорного давления, и влияния выработанных пространств уже отработанных лав (рис.

2.5 и

2.6). 21-я восточная панель гор.

-420 м расположена в северной части шахтного поля между 15-й и 23-й восточными панелями и отрабатывается лавой № 7. Находящая